YouTube
A. Përmbledhje e specifikimeve
Specifikimi i lidhësit për shtypje që kemi zhvilluar është
të përmbledhura në tabelën II.
Në tabelën II, "Madhësia" nënkupton gjerësinë e kontaktit mashkullor (e ashtuquajtura "Madhësia e skedës") në mm.
B. Përcaktimi i Gamave të Përshtatshme të Forcave të Kontaktit
Si hapi i parë i dizajnit të terminalit të përshtatjes me shtypje, ne duhet
përcaktoni diapazonin e duhur të forcës së kontaktit.
Për këtë qëllim, diagramet karakteristike të deformimit të
terminalet dhe vrimat e kalimit vizatohen në mënyrë skematike, siç tregohet
në figurën 2. Tregohet se forcat e kontaktit janë në një bosht vertikal,
ndërsa madhësitë e terminalit dhe diametrat e vrimave janë në
aks horizontal përkatësisht.
C. Përcaktimi i forcës minimale të kontaktit
Forca minimale e kontaktit është përcaktuar nga (1)
vizatimi i rezistencës së kontaktit të marrë pas qëndrueshmërisë
provat në boshtin vertikal dhe forca e kontaktit fillestar në horizontale
boshti, siç tregohet në Fig. 3 në mënyrë skematike, dhe (2) gjetja e
forca minimale e kontaktit si sigurimin e rezistencës së kontaktit
më të ulëta dhe më të qëndrueshme.
Është e vështirë të matet forca e kontaktit drejtpërdrejt për lidhjen e përshtatjes së shtypit në praktikë, kështu që ne e morëm atë si më poshtë:
(1) Futja e terminaleve në vrima kalimtare, të cilat kanë
diametra të ndryshëm përtej kufijve të përcaktuar.
(2) Matja e gjerësisë së terminalit pas futjes nga
Mostra e prerjes së prerjes tërthore (për shembull, shih Fig. 10).
(3) Konvertimi i gjerësisë së terminalit të matur në (2) në
forca e kontaktit duke përdorur karakteristikën e deformimit
diagrami i terminalit është marrë në të vërtetë siç tregohet në
Fig. 2.
Dy rreshta për deformimin e terminalit do të thotë ato për
Madhësitë maksimale dhe minimale të terminalit për shkak të shpërndarjes në
procesit të prodhimit përkatësisht.
Tabela II Skecifikimi i lidhësit që kemi zhvilluar
Është e qartë se forca e kontaktit e krijuar ndërmjet
terminalet dhe vrimat e ndotësve jepet nga kryqëzimi i dy
diagramet për terminalet dhe vrimat në Fig. 2, të cilat
nënkupton gjendjen e balancuar të ngjeshjes së terminalit dhe përmes zgjerimit të vrimës.
Ne kemi përcaktuar (1) forcën minimale të kontaktit
kërkohet për të bërë rezistencën e kontaktit ndërmjet terminaleve dhe
edhe pse-vrima më të ulëta dhe më të qëndrueshme para/pas qëndrueshmërisë
testet për kombinimin e madhësive minimale të terminaleve dhe
diametri maksimal i vrimës, dhe (2) forca maksimale
të mjaftueshme për të siguruar rezistencën e izolimit midis ngjitur
vrimat e kalimit tejkalojnë vlerën e specifikuar (109Q për këtë
zhvillimi) pas testeve të qëndrueshmërisë për
kombinimi i madhësive maksimale të terminalit dhe minimumit
diametri përmes vrimës, ku përkeqësimi i izolimit
Rezistenca shkaktohet nga thithja e lagështisë në
zona e dëmtuar (e delaminuar) në PCB.
Në seksionet e mëposhtme, metodat e përdorura për të përcaktuar
respektivisht forcat minimale dhe maksimale të kontaktit.
D. Përcaktimi i forcës maksimale të kontaktit
Është e mundur që delaminimet ndërlaminare në PCB të shkaktojnë
ulja e rezistencës së izolimit në temperatura të larta dhe në
një atmosferë e lagësht kur i nënshtrohet forcës së tepërt të kontaktit,
e cila krijohet nga kombinimi i maksimumit
madhësia e terminalit dhe diametri minimal i vrimës.
Në këtë zhvillim, forca maksimale e lejueshme e kontaktit
është marrë si më poshtë;(1) vlera eksperimentale e
distanca minimale e lejuar e izolimit "A" në PCB ishte
të marra eksperimentalisht paraprakisht, (2) e lejueshme
gjatësia e shtresimit është llogaritur gjeometrikisht si (BC A)/2, ku "B" dhe "C" janë lartësia e terminalit dhe
respektivisht diametri përmes vrimës, (3) delamination aktuale
gjatësia në PCB për diametra të ndryshëm të vrimave ka qenë
të marra në mënyrë eksperimentale dhe të vizatuara në gjatësinë e shtrembëruar
kundrejt diagramit të forcës së kontaktit fillestar, siç tregohet në Fig. 4
në mënyrë skematike.
Më në fund, forca maksimale e kontaktit është përcaktuar kështu
në mënyrë që të mos kalojë gjatësinë e lejuar të shtrembërimit.
Metoda e vlerësimit të forcave të kontaktit është e njëjtë si
deklaruar në seksionin e mëparshëm.
E. Dizajni i formës së terminalit
Forma e terminalit është projektuar në mënyrë që të gjenerojë
forca e përshtatshme e kontaktit (N1 deri në N2) në vrimën e përshkruar
diapazoni i diametrit duke përdorur elemente të fundme tredimensionale
metodat (FEM), duke përfshirë efektin e deformimit paraplastik
duke nxitur në prodhim.
Rrjedhimisht, ne kemi miratuar një terminal, në formë si një
"Seksion kryq në formë N" midis pikave të kontaktit pranë
fundi, i cili ka gjeneruar një forcë kontakti pothuajse uniforme
brenda intervalit të përcaktuar të diametrit të vrimës, me a
vrima e shpuar pranë majës që lejon dëmtimin e PCB-së
reduktuar (Fig. 5).
Treguar në Fig. 6 është një shembull i tre-dimensionale
Modeli FEM dhe forca e reagimit (dmth. forca e kontaktit) kundrejt the
diagrami i zhvendosjes i marrë në mënyrë analitike.
F. Zhvillimi i veshjes me kallaj të fortë
Ekzistojnë trajtime të ndryshme sipërfaqësore për parandalimin e
oksidimi i Cu në PCB, siç përshkruhet në II - B.
Në rastin e trajtimeve sipërfaqësore me veshje metalike, si p.sh
kallaj ose argjend, besueshmëria e lidhjes elektrike të pres-fit
teknologjia mund të sigurohet nga kombinimi me
terminalet konvencionale të veshjes me Ni.Megjithatë në rastin e OSP,Veshja me kallaj në terminale duhet të përdoret për të siguruar një kohë të gjatëtermi besueshmëria e lidhjes elektrike.
Megjithatë, veshjet konvencionale me kallaj në terminale (për
shembull, me trashësi 1ltm) gjeneron gërvishtjenprej kallajigjatë procesit të futjes së terminalit.(Foto. "a" në Fig. 7)
dhe kjo gërvishtje ndoshta shkakton qark të shkurtër meterminalet ngjitur.
Prandaj ne kemi zhvilluar një lloj të ri kallaji të fortë
plating, i cili nuk çon në gërvishtjen e ndonjë kallaji dhee cila siguron besueshmëri afatgjatë të lidhjes elektrikenjëkohësisht.
Ky proces i ri i veshjes përbëhet nga (1) kallaj ekstra i hollë
lyerje në nënshtrim, (2) një proces ngrohjeje (rirjedhje e kallajit),
e cila formon shtresën e fortë të aliazhit metalik ndërmjet
nënshtrim dhe kallaj.
Sepse mbetja përfundimtare e kallajit, e cila është shkaku
e scraping-off, në terminale bëhet jashtëzakonisht i hollë dhe
shpërndahet në mënyrë jo uniforme në shtresën e aliazhit, pa gërvishtjeekallaji u verifikua gjatë procesit të futjes (Foto "b" nëFig. 7).
Koha e postimit: Dhjetor-08-2022